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以下是我公司在扬巴项目的施工方案,请参考：
1 工程概况
扬巴乙烯装置的脚手架根据搭设高度分为三类：H≤24米,高度在24米以下的脚手架使用量最大,按规范规定施工,不进行稳定性核算；在24米＜H≤50米之间的附塔双排架,应对立杆的轴向稳定性计算；大于50米以上的脚手架,必须单独计算.
目前本装置24米＜H≤50米,架设主要集中用在A类塔设备施工.
2 编制依据
1） 《扣件式钢管脚手架搭设要求与设计计算》JGJ 130-2001
2） 《石油化工企业施工安全技术规程》SH3505-1999
3 施工程序

4 施工技术要求
4.1 地面处理
1） 在搭设架设前,对地面进行夯实,加大地面土质的密实度,增强地面的承重力；并应在松软地面上加放道木或钢板,确保架设地面承重力.地面夯实时,靠近基础的地面须高于外侧地面,防止下雨时因积水造成地面洼陷,影响整个架设的稳定性.
2） 架设前放置立杆底座板,立杆插放在底座板上,增大立杆的受力面积,增强架设的稳定性.
3） 架设用材料选用须符合下列要求：
a) 架杆选用φ48mm,壁厚3.5mm的钢制管道,材质符合GB7008-79对Q-235A钢的要求.
b) 扣件选用型号为KT-33-8的可锻铸铁,扣件紧固用螺栓选用材质为Q-235A钢制作.
c) 跳板选用材质为Q-235A钢制作,厚度不低于2mm.
4.2 脚手架搭设的一般要求：
1） 搭设时,应尽量以双排架的形式搭设,以保证架设的稳定性,且里层架杆必须距塔壁有一定的作业距离,其最短距离必须大于塔本体保温厚度+100mm.
2） 所搭成的架设须整齐规范：立杆、横杆均须均匀布置,立杆在一条垂直线上,横杆在同一水平面上,扫地杆应沿纵向、横向连续搭设且距地面200mm.立杆纵距1.8~2米,横距不大于1.3米；大横杆步距不大于1.8米.
3） 搭设时,必须留出足够的施工作业面,作业面用跳板铺设.并列铺设跳板时,不得少于二块,严禁出现单跳板.作业层跨距在1.6米~1.8米之间.
4） 跳板固定必须符合下列要求：
a) 跳板铺设时,除与架杆连接牢固外,板与板之间应靠拢并用铁丝捆绑连接.纵向跳板之间必须搭接,且搭接不少于300mm.
b) 跳板固定与连接用10#~14#镀锌铁丝,铁丝接头必须设置在跳板的侧面或下面; 跳板表面不得露出铁丝.
c) 跳板固定时,除与横杆之间捆绑牢固后,板与板之间还必须连接.
5） 作业层需设置双层防护栏杆,底杆距作业层不高于200mm；两防护栏杆间距不得超过1000mm.
6） 局部作业时,作业层两端亦须设置防护栏.在特殊情况下,作业层的下侧及外侧须挂设安全网,防止高处坠物伤人.
7） 至每一层作业面均须设置上下通道.当设备的平台直梯安装后,可直接用直梯作上下通道；没有直梯部分,必须挂设带护笼的临时直梯作上下通道,接口处须用铁丝捆绑牢固,并与架杆连接在一起,而且接口处的外侧还须加设防护栏.
8） 脚手架搭设时,尽量避免将横杆或立杆搭设在设备平台的直梯内,以免影响作业人员的上下通行.
9） 由于塔体高,脚手架总重量大,在没有梯子平台一侧的底部立杆垂直受力比较大,再加上作业人员及其它物料,将使其受力更大,因此高空架设时应合理应用设备的梯子、平台、管支架、悬臂梁等作支撑点,将架设的一部分重量转移到塔体,增强架设的稳定性,同时也可以利用它们搭设高空的中、小型架设（包括吊架、悬架等）.
10） 当架设面不在梯子平台一侧时,在双排架的外侧可每隔6米左右加设一道剪刀撑,下端尽量与梯子平台或牛腿固定,以增加整个脚手架的稳定性.
11） 高空（一般高度为H＞24米）架设时,需根据梯子平台及管托、管支架的密集程度,再决定是否加设剪刀撑.超过6米以上部位无管托管支架及梯子平台时,则必须加设剪刀撑,以确保架设的整体的稳定性.
4.3 验收
1） 脚手架完工后,合格架设人员对架设进行检查,对委托书内容逐项检查,对不合格项进行整改.自检合格后报安监站组织验收.
2） 经安监站组织架设单位及使用单位联合检查,合格后由架设单位、使用单位及安监站签字后挂安全标识或不安全标识.
3） 在使用过程中,应定期（至少每周一次）对架设进行检查.
4.4 塔顶脚手架的施工要点.
以塔顶第二层平台作为生根部位,搭设两个“井字架”（一边一个）.依据两个“井字架”的连接杆为支点,将顶层平台连为一体,形成塔顶操作平台.
5 脚手架计算书
计算分为三种情况：高于50米的架设单独计算,以函的形式发出；塔顶的操作平台的特殊架设,计算生根平台的承载强度、立杆的稳定性.双排脚手架高24米＜H≤50米,其微观单元为“井字架”,计算这个“井字架”的有关指标.
5.1 塔顶的特殊架设的计算过程
以C-540塔为例,计算所有塔类设备顶部架设的安全性.
5.1.1 载荷
1） 作业人员：5名,约5×70公斤=3.5kN
2） 跳板：约6(块)×25公斤=1.5 kN
3） 架杆：约150(米)×3.84公斤=5.76kN
4） 总载荷：约3.5+1.5+5.76=10.76 （kN）
5.1.2 井字架
其生根部位采用跳板掂底,扩大接触面积.
总面积为0.25×3×4=3（m2）
5.1.3 轴心受压立杆稳定计算：
σ=N/φ/A ≤ſ
N——计算立杆段的轴向力设计值
φ——轴心受压杆的稳定系数,
A——立杆的截面积,
ſ ——钢材抗压强度设计值（205N/mm2）
5.1.4 计算
N=1.2*（1.5+ 5.76）+1.4× 3.5=13.612kN
A=单根立根截面=489/mm2
φ——经查阅λ=K×μ×h/i=1.155*1.5*180/1.58=197
经查阅 （JGJ 130-2001）表6：φ=0.186
σ=N/φ/A=13612/0.186/489/8=18.7 N/mm2 ≤ſ=205N/mm2
5.1.5 结论
通过以上稳定性计算可以肯定整体架设是稳定的.
另外“井”字架与塔顶平台栏杆使用拉杆固定,增加架设的整体稳定性.
5.1.6 塔平台强度核算
1） “井”字架对平台压强：σ=N/ A=10.76/3=3.58 kN/ m2
2） 根据PS-D50-R.1中2.1.5的a条内容：容器平台的强度为4.0 kN/ m2
3） σ=N/ A=10.76/3=3.58kN/ m2≤4.0kN/ m2
4） 结论：C-540塔平台完全可以满足架设施工要求.
5） 另外,C-540塔平台实际承重面积为跳板长度3m×塔平台宽度1.1m×2=6.6 m2,工况负载10.76 kN远小于塔平台可承重能力（6.6 m2×4 kN/ m2）26.4 kN.
5.1.7 综上所述,所有塔类设备塔顶架设基本与C-540相同,其强度核算是安全的.
5.2 附塔双排架设的计算过程
5.2.1 载荷
1） 作业人员：2名,约2×70公斤=1.4kN
2） 跳板：约40(块)×25公斤=10kN
3） 扣件：80×0.0015=0.12 kN
4） 架杆：约420(米)×3.84公斤=16.128kN
5） 总载荷：约3.5+1.5+5.76=27.648（kN）
5.2.2 脚手架地基的承载能力：夯实的回填土：49~78 kN/ m2
5.2.3 双排架
生根部位采用钢跳板掂底,扩大接触面积.高为50米,采用双管立杆的类圆形双排架,约22层作业面.主要有C-360、C-210、C-530 其微观单元为“井字架”.
微观单元“井字架”与地面接触使用钢跳板,其面积为2×0.25×3=1.5（m2）
5.2.4 轴心受压立杆稳定计算：
σ=N/φ/A ≤ſ
N——计算立杆段的轴向力设计值
φ——轴心受压杆的稳定系数,
A——立杆的截面积,
ſ ——钢材抗压强度设计值（205N/mm2）
5.2.5 计算
N=1.2*（10+0.12+16.128）+1.4×1.4=33.4576kN
A=单根立根截面=489/mm2,井字架共4根立杆,总面积为489*4
φ—— 经查阅λ=k×μ×h/i=1.155*1.55*190/1.58=215
h为立杆步距~1.9米.
经查阅（JGJ 130-2001）表4：i=1.58cm
经查阅（JGJ 130-2001）表5：μ=1.55
经查阅 （JGJ 130-2001）表6：φ=0.157
σ=N/φ/A=33457.6/0.157/489/4=108.95 N/mm2 ≤ſ=205N/mm2
5.2.6 结论
通过以上稳定性计算可以肯定：50米的双排架架设是稳定的.
另外双排架与塔顶平台栏杆使用拉杆固定,增加架设的整体稳定性.
5.2.7 地基强度核算
1） 双排架的微观单元“井字架”对地面压强：σ=N/ A=27.648/1.5=18.432kN/ m2
2） 依据《建筑地基基础设计规范》GBJ7 49~78 kN/ m2
3） σ=N/ A= 27.648/1.5kN/ m2 = 18.432kN/ m2＜49~78 kN/ m2
4） 结论：地基完全可以满足此类架设的施工要求.
6 HSE措施
1） 施工人员须进行安全培训以及入厂教育后,方可上岗作业,进入工地必须配戴胸卡及携带安全承诺�

先做正方形，再在它的对角线上加一条杠子（三角形具有稳定性）